Расчет турбины К-300-240ЛМЗ. Построение ориентировочного рабочего процесса

Оцениваем мощность цилиндра:

Nэ=G×Но×hoi×hm×hг=267,91×0,8×403,112=86398,188кВт.

hoi×hm×hг –принимают равным 0,8.

hoi- внутренний относительный КПД турбины.

hm-механический КПД агрегата.

hг-КПД электрического генератора.

G-расход пара кг/с.

Но-распооагаемый тепловой перепад в кДж/кг.

Определяем давление перед соплами первой ступени.

Ро1=(0,94÷0,97)Ро=0,95×23,5=22,325МПа.

Определяем давление за последней ступенью турбины Рк1 с учётом потери давления в выхлопном патрубке.

Рк1-с учётом потери давления в выхлопном патрубке.

Рк1=Рк[1+=4,4[1+0,08(100/100)2]=4,752 Мпа.

Рк - давление на выходе из ЦВД.

Св - скорость потока в выхлопном патрубке, м/с. Св=100 м/с.

- коэффициент местного сопротивления патрубка, =0,08

По известным Ро1 и Рк1 определяется перепад проточной части Ho1.

Определяем КПД регулирующей ступени:

hoiр.с.=0,83 - ×

Внутренний тепловой перепад регулирующей ступени.

hip.c.=hoр.с×hоip.c.=78×0,798=62,244 кДж/кг.

hоp.c.-тепловой перепад регулирующей ступени.

Энтальпия пара на выходе из регулирующей ступени.

i2р.с.=io - hiр.с.=3323,132-62,244=3260,88 кДж/кг.

Ho*=i2p.c. – hk1=3260,88 – 2931,1=329,78 кДж/кг.

Оценка экономичности не регулируемых ступеней турбины:

hоi*=

Gcp. = кг/с.

Vср.=- удельные объёмы на входе и на выходе из группы расматриваемых ступеней.

Определение состояния пара за цилиндром:

Hi* = Ho*×hoi*=329,78×0,8557=279,8 кДж/кг.

iк = i2p.c. – Hi*=3260,88 – 279,8=2981,08 кДж/кг.

Использованный теплоперепад всей турбины.

hi = io – ik=3323,132 – 2981,08=342,052 кДж/кг.

Внутренний относительный КПД турбины.

hoiт =

Рис. 5.1

Таблица 5.1