Установление размеров опорной части балки с проверкой на устойчивость

Рис. 2.24 Опорная часть балки

Принимаем вылет опорного ребра за нижний пояс а=f=20 мм, что гарантирует выполнение условия a≤tр, следовательно, расчет опорного ребра ведем на смятие.

По таблице 52* СНиП II-23–81* при временном сопротивлении Run=370 МПа сопротивление смятия торцевой поверхности (при наличии пригонки) .

Определяем требуемую площадь сечения опорного ребра из условия смятия:

;

; .

Исходя из сортамента и требований местной устойчивости принимаем: .

Местная устойчивость опорных ребер будет обеспечена, если:

.

Проверяем прочность опорного ребра на смятие:

.

Проверим устойчивость опорной части балки на действие опорной реакции как условной стойки высотой hw относительно оси x-x. В сечение стойки включается сечение опорного ребра, а также постоянно устойчивый участок стенки длиной с.

.

Площадь стойки: .

Момент инерции стойки: .

Радиус инерции стойки:

Гибкость стойки:

По таблице 72 СНиП II-23–81* в зависимости от и принимаем

Проверяем устойчивость опорной части балки:

Устойчивость опорной части обеспечена.

Рассчитываем шов W1, прикрепляющий стенку к опорному ребру.

По таблице 55* СНиП II-23–81* для I группы, района II5 и стали С255 принимаем полуавтоматическую сварку в среде углекислого газа (ГОСТ 8050–85) и сварочную проволоку Св-08Г2С.

По таблице 56 для проволоки Св-08Г2С принимаем .

.

Принимаем диаметр проволоки 1,2 мм. Следовательно, по таблице 54 СНиП II-23–81* принимаем .

Определяем расчетное сечение углового шва:

;

.

Расчет ведем по металлу шва.

Шов W1 является локально нагруженным в нижней точке опорной реакции балки. Значит на расчетной длине должна быть воспринята вся опорная реакция: .

Определяем требуемый катет шва:

Максимальный катет шва: .

Минимальный катет шва по таблице 38* СНиП II-23–81* по tp = 14 мм принимаем kfmin = 5 мм.

Окончательно принимаем kf = 5 мм.

Проверяем опорное ребро на местную устойчивость: